ИННОВАЦИИ БИЗНЕСУ

Результат выполнения НИР.

Предлагаемая рессора схематически изображена на рис. 1, на рис. 2 дан разрез А-А на рис. 1

рис. 1

рис. 2

Пневматическая рессора содержит резинокордную оболочку 1, демпферную камеру 2, размещенную в ней камеру 3 закручивания с тангенциальным каналом 4, подвижную платформу 5, двуплечий рычаг 6, плечиl₁иl₂которого шарнирно связаны соответственно с резинокордной оболочкой 1 и платформой 5, а сред­няя часть шарнирно соединена с осно­ванием 7, позиционер 8, включающий входной дроссель 9 и впускной клапан 10, соединяемые с источни­ком питания (не показан), выходной дроссель 11, соединенный с демпфер­ной камерой 2 (выпускной клапан 12, соединенный с атмосферой, и двуплечий рычаг-толкатель 13, взаи­модействующий одним плечомl₁с клапанами 10 и 12, другимl₂- шар­нирно связанный с платформой 5, средняя часть его шарнирно соеди­нена с основанием 7, при этом внут­ренний диаметрdкамеры закручи­вания 3, ее высотаh, длинаhтангенциального канала 4 и его внутренний диаметрdопределены соот­ношениемd/h=h/d= 5-7.

Рессора снабжена дополнительным двуплечим рычагом 14, который одним плечомn₁шарнирно связан с подвижной платформой 5, средней частью шарнирно соединен с основа­нием 7, а на другом плечеn₂име­ется прикрепленная к нему инерционная масса 15, при этом длины плечl₁,l₂двуплечего рычага 6 и длины плечn₁,n₂дополнительного дву­плечего рычага 14 определены соот­ношением:

а длина плеча n дополнительного двуплечего рычага 14 и высота m резинокордной оболочки 1 определе­ны соотношением

Длины плеч l ₁ и l ₂ двуплечего рычага-толкателя 13 определены соотношением

Пневматическая рессора работает следующим образом.

Изменение статической нагрузки на платформу 5, например, увеличение вызывает ее перемещение и поворот рычага-толкателя 13 таким образом, что открывается входной клапан 10 и в демпферную камеру 2 и в оболочку 1 подается рабочая среда. Давление среды через оболочку передается двуплечему рычагу 6, который, пово­рачиваясь, восстанавливает прежнее положение платформы 5.

Высокочастотные зарезонансные колебания демпфируются резинокордной оболочкой 1 и демпферной камерой 2 с размещенной в ней камерой 3 закручивания.

При колебаниях пневматической рессоры в области инфранизких резонансных частот колебаний платформа стремится перемещаться со значительными амплитудами. Однако, в данном случае на платформу 5 усиливается и инерционное воздействие инерционной массы 15, поскольку последняя колеблется в противофазе с колебаниями платформы 5. Прячем, при определенной частоте колебаний пкевморессоры инерционное воздействие достигает величины, равной по модулю величине упругого воздействия резинокордной оболочки 1. В этом случае проявляется эффект амплитудного провала (антирезонанса).

Частота, на которой проявляется эффект амплитудного провала, зависит от жесткости реэинокордной оболочки 1, соотношения длин плечl₁иl₂двуплечего рычага 6, соотношения длин плечn₁,n₂дополнительного двуплечего рычага 14, а также отно­шения длины плеча дополнительного двуплечего рычага 14 к высотеmрезинокордной оболочки 1.

Для обеспечения максимального эффекта виброизоляции в области резонансных частот упомянутые параметры пневматической рессоры подобраны таким образом, что частота амплитуд­ного провала настроена на собствен­ную частоту колебаний виброизолируемого объекта на пневматической рессоре.

Причем, для обеспечения амплитудного провала в области инфранизких частот (частоты порядка 0,5-1,5 Гц) оптимальные соотношения па­раметров пневматической рессоры должны быть следующими. Отношение длин плечl₁,l₂двуплечего рычага 6 должно быть равно отношению длин плечn₁,n₂дополнительного двуплечего рычага 14 и находится в диапазоне:

Отношение длины плеча n ₁ допол­нительного двуплечего рычага 14 к высоте m резинокордной оболочки 1 должно находиться в диапазоне:

При указанных соотношениях пара­метров пневматической рессоры обеспечивается максимальный амплитудный провал в области инфранизких резонансных частот и незначительное, в допустимых пределах, увеличение амплитуд в высокочастотной зарезонансной области.

Выполнение длин плеч l ₁ и l ₂ двуплечего рычага-толкателя 13 с соотношением

увеличивает инерционность позиционера 8 к действию динамических нагрузок даже при колебаниях пневматической рессоры в области инфранизких частот. Это устраняет флуктуацию в широких пределах жесткости пнев­матической рессоры, исключает возможность возникновения и развития параметрического резонанса.

Технико-экономический эффект от внедрения разработки складывается из повышения виброкомфортабельности транспортных средств, производительности операторов транспортных машин, долговечности узлов и несущих элементов.