ИННОВАЦИИ БИЗНЕСУ

Результат выполнения НИР.

Уравнение функционирования аппарата релейной защиты, действующего на отключение масляного выключателя, имеет вид

П _АЗ =f(k _i⁽²⁾, k _i⁽³⁾, s_ск⁽³⁾,s, f, l, n),

гдеП _АЗ- параметрыаппаратазащиты(токсрабатывания,чувствительность,

количество входов, количество функций защиты и самоконтроля);

k _i⁽²⁾, ki ⁽³⁾ -кратность, соответственно двух- и трехфазного тока короткого замыкания;

s _cк⁽³⁾-мощность трехфазногокороткого замыканиянашинахголовной

понизительной подстанции системы;

s,n- мощность и количествотрансформаторныхподстанцийэлектрическойсети,

кВА, шт.;

f, l-сечение проводов и длина линий электропередачи, мм ², км;

Параметрыs, f, l, nприняты согласно РУМ.

Длина l принималась согласно граничных условий, определяющих количество устройств автоматического секционирования при наличии сетевого АВР. В нашем случае это зона действия МТЗ.

Расчетные точки короткого замыкания выбраны: К1- на шинах 6, 10 кВ головной понизительной подстанции системы; К2 - на ЛЭП на расстоянии 0,2 l от шин головной понизительной подстанции, что соответствует эффективной зоне действия токовой отсечки; КЗ - на шинах потребительской понизительной подстанции ПТП, т.е. в конце высоковольтной линии электропередачи. Минимальное значение l принималось равным 10 км, максимальное - 24 км. Расчеты всего многообразия вариантов токов короткого замыкания выполнялись на ЭВМ с помощью программы, блок-схема которой представлена на рис. 1.

Сопротивления элементов схемы приводились к базисным условиям, необходимым для системы именованных единиц. За базисное напряжениеu_бпринималось средненоминальное напряжение одной из ступеней 6,3 или 10,5 кВ, за базисное l принималась принятая длина ЛЭП. Для каждой точки короткого замыкания суммировались все сопротивления участков от начала линии электропередачи до соответствующей точки и определялись суммарные значения сопротивленийr_е, x_е, z_е.Рассчитывались токи трехфазного iк ⁽³⁾ и двухфазногоiк ⁽²⁾ коротких замыканий. Определялись значения ударных коэффициентов Ку и ударных токовi _y,величина которых зависит от результирующих сопротивлений от начала ЛЭП до точки короткого замыкания, а также мощность трехфазного короткого замыканияsк ⁽³⁾.

Для фиксированных значенийf, u_б,s _cк⁽³⁾, lколичество точек короткого замыкания n соответствовало точкамК1, К2,КЗ. Текущее значение параметров блок-схемы рис. 1 для каждой точки короткого замыкания задавалось индексом«i».Приi= nрезультаты расчетовr_е, x_е, z_е,i _y, kyиs _к⁽³⁾выводились на дисплей и программа завершала работу.

Результаты расчетов показывают возможный диапазон измененияiк ⁽³⁾,необходимый для подбора уставок тока МТЗ и токовой отсечки аппарата токовой защиты, действующей в системе "Электрическая сеть-Аппарат защиты".

Выполненный анализ позволяет:

-рекомендовать структуру комбинированной самонастраивающейся токовой защиты ЛЭП напряжением 6...10 кВ, включающей в себя узлы, реагирующие на перегрузку линии, короткое замыкании в конце линии и симметричное короткое замыкание и на короткое замыкание в точке, лежащей от начала до 20% длины линии;

-составить уточненную карту уставок аппаратов релейной защиты функционирующей и проектируемой ЛЭП;

- использовать в учебном процессе электротехнических ВУЗов.